图2. 弹性反应谱形状

对于地震作用的水平分量，弹性反应谱S_e(T)由下式定义：

其中，T为单自由度线性系统振动周期；为A类场地的设计地面加速度（）；S为土壤因子；为决定弹性反应谱形状的周期，数值取决于场地类别；为阻尼调整系数（粘滞阻尼为5%时，相应）。（详见《中德地震影响系数曲线异同分析》）。由上图可以看出，欧标中使用的是4段谱，这与《抗规》中推荐的谱型是类似的，但是长周期段（>T_D）的定义方式有所区别,而新隔标中使用的是三段式反应谱。

对于地震作用的竖向分量，弹性反应谱Sve(T)由下式定义：

与水平弹性谱相对应，欧标中也推荐了两种类型的竖向谱：1型和2型。反应谱对应的参数值如下表。这些参数值不适用于特殊场地类型S₁和S₂。

表1. 竖向弹性反应谱参数取值表

在地震作用的规定上两国标准也有很大的差别,欧标中建议对于隔震结构需同时考虑三向地震作用,且水平反应谱与竖向反应谱的定义公式有所差别，对于地震作用分量的组合,欧标中给出了三项加载情况下的综合地震作用效应。《新隔标》中只需对于特殊结构进行三向加载分析，且竖向地震作用效应是通过添加分项系数（0.5或1.3）的方法来综合考虑的。如需进行时程分析，两国规范对于地震波的选波原则也有很大差异，我国标准中的选波原则详见《建筑抗震设计规范》5.1.3节。‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍‍

1. 符合本节第5条规定的隔震体系，如果隔震层由层积弹性支承装置组成，可采用等效线性粘弹性模型模拟；如果由弹塑性装置组成，可使用双线性滞回模型模拟。

2. 使用等效线性法模拟时，应计算每个隔震支座的有效刚度（即隔震支座设计总位移d_db的割线刚度）。隔震层的总有效刚度K_eff为隔震支座的有效刚度之和。

计算有效刚度时，应考虑结构全使用周期内的最不利工况组合，下列因素须在计算的时候加以考虑：

—加载速率；

—同时作用的竖向荷载的大小；

—在横向上发生的水平荷载的大小；—温度荷载；

—预定使用周期内结构性质的改变

3. 当使用等效线性模型时，隔震层的能量耗散应该用等效粘性阻尼来描述，即“有效阻尼”。支座中的能量耗散应表示为在循环中耗散的能量，循环的频率在所考虑振型对应的频率范围之内。对于该频率范围之外的高阶模态，应将整个结构的模态阻尼作为与基础固定上部结构的阻尼比。

4. 如果某些隔震支座的有效刚度或有效阻尼值取决于设计位移d_dc，则应进行迭代计算，直到假定值与确定值之间的差异小于假定值的5%。

5. 如果满足以下所有条件，则可以假定隔震层的行为可以等效为弹性：

a) 本节第2条中定义的隔震系统的有效刚度至少为位移0.2d_dc处有效刚度的50%；

b) 隔震系统的有效阻尼，如本节第3条所定义，不大于 30%；

c) 由于加载速度或同时作用的竖向载荷导致的隔震系统的载荷-变形特性的变化小于10%；

d) 对于在0.5d_dc和d_dc之间的位移，隔震系统恢复力的增加应不小于隔震层上方总重力载荷的2.5%。

6. 如果隔震系统按等效线性模拟并且地震效应按弹性反应谱取值，那么结构阻尼应按下式进行修正，

小结：

从本节可以看出，两国标准对于隔震层的计算方法是相似的，都采取迭代的方法计算出隔震层的等效刚度和等效阻尼，从而对隔震结构进行等效线性计算，只是具体计算方式有所差别。