【自编程序】2019年香港风荷载规范计算程序
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本期的《程序》介绍通过程序计算2019年香港规范的风荷载(建筑物),主要介绍2020年Dino与辛展文同学开发的2019年香港风荷载计算程序,相关研究的论文已经出版,下载论文的PDF见下面的链接。由于2019年的香港风荷载规范作出了许多修改,计算过程相对复杂,所以为了方便管理参数特开发了风荷载计算程序如下图所示。本篇笔记主要介绍软件的算例的计算过程以提供软件的下载地址。有兴趣的工程师可以下载相关程序。
以下是计算过程、算例说明与引用的规范条文
以下是基本参数的选取:
由ETABS模型可知,该建筑:
(1) 宽度B为46.9m
(2) 进深D为46.9m
(3) 总高度H为295.1m
(4) 地面以上除去不规则屋顶的建筑高度Hb为295.1m
(5) 层数共66层
(6) 建筑形状为矩形
(7) 建筑类型取钢/混凝土
(8) 折减高度Hd可取0或以下三条公式计算结果的最小值:
其中,
H: 拟建建筑物的实际高度
Hi: 在风向±45°范围内,阻挡建筑物在地面以上的高度(F. A2-1),Hi≤H
Xi: 拟建建筑物的上风边缘到阻挡建筑物之间的水平距离。(F. A2-2)在拟建建筑物6倍高度的距离Xi内进行考虑是足够的。
在本算例中,因为缺少拟建建筑周边的阻挡建筑物数据,所以取Hd=0,不考虑折减高度。
(9) 区域类型按照加载区域的位置进行选取(见Figure2)
本算例的加载区域位置按中间加载考虑,类型为“其它”。
(10) 地形乘数按附表A3取用,适用于山丘、山脊、悬崖和断崖。
由于不清楚算例周边的地形环境,故取St=1,不考虑地形对风荷载的影响。
(11) Mh为建筑2Hb/3高度以上的建筑重量。
使用etabs对算例模型进行计算,算得该建筑每层质量分布如下表
2Hb/3高度对应第44层,44层以上建筑质量为60396.5t。
因此Mh=60396.5t。
(12) 风向角θ为风来自的方向(自北往东旋转),因缺少拟建建筑的风向数据,在本算例中取45°。
(13) 风回归周期R取1年
(14) 基本频率Nx、Ny
使用etabs对算例模型进行计算,算得该建筑X、Y两个方向的结构基本周期如下
基本频率Nx = 1/6.786 = 0.147 Hz
基本频率Ny = 1/6.3 = 0.159 Hz
(15) 角形效应
从算例模型可知,该建筑的其中一个对角为切角,切角的宽度为5.45m,角度为45°;另一个对角为完整的角。而在2019风荷载规范中,考虑角形效应的建筑四个角均为切角,因此,本算例按不考虑角形效应进行计算,不考虑按角形效应时计算结果更为保守。
(16) 各层参数(层高、宽度、进深)的定义见下表
2. 计算过程
2.1 顺向风荷载计算
1)有效高度的计算
66层的高度Z=295.1m
折减高度Hd=0
Z-Hd=295.1-0=295.1m,0.25Z=295.1*0.25 = 73.775m
有效高度取以上两式的最大值,Ze=295.1m
2)查表得Sθ
附录A1.1
通过线性插值,
X1:Sθ = 0.84 (X1方向的风向角为45°,相当于NE)
X2:Sθ = 0.80 (X2方向的风向角为-45°,相当于NW)
-X1:Sθ = 0.84 (-X1方向的风向角为225°,相当于SW)
-X2:Sθ = 0.85 (-X2方向的风向角为135°,相当于SE)
3)查表得阻尼比
附录C2
算例为钢/混凝土结构,取两表数据的中间值。
纵横比Aspect ratio = 295.1/46.9 = 6.29 (X, Y方向)
查表得,用于加速度验算的阻尼比:
ξ_x=0.009 , ξ_y=0.009
用于荷载计算的阻尼比:
ξ_x=0.014 , ξ_y=0.014
4) 计算参考风压Qo,z
查表通过线性插值可得,在295.1m处,
Qo,z=3.31+(3.41-3.31)*(295.1-250)/(300-250)=3.401kPa
5)计算Qz
+X1: Qz=3.401*1*0.84=2.857kPa
+X2: Qz=3.401*1*0.80=2.721kPa
-X1: Qz=3.401*1*0.84=2.857kPa
-X2: Qz=3.401*1*0.85=2.891kPa
6)计算Ss
附录C1
加载区域为“Other”,使用公式C1-1a
H>50m,L0.5p=B
因为B=D,所以±X1、±X2方向的L0.5p相等
±X1, ±X2: L0.5p=B=46.9m
±X1, ±X2: Ss=Exp(0.17-0.07*46.90.32)= 0.933
7)计算Sq,h ,Sq,z
H>50m,可以使用以下公式
8) 计算力系数Cf
He/D = 295.1/46.9 = 6.29 < 12,可用下式计算Cf
因为B=D,所以±X1、±X2方向的Cf相等
±X1、±X2:
C_f=1.1+(0.055×295.1×46.9)/(exp{〖|ln[(0.6×46.9/46.9)(1-0.011×295.1/46.9)]|〗^([1.7-0.0013×〖(295.1/46.9)〗^2])})=1.330
9)计算未修正前的单位高度上风荷载Wz
本算例H >= 200m, 理论上不能使用下式计算风荷载,需进行风洞试验,但在本文中为了使用该程序分析超高层,还是按照标准公式来进行计算。
+X1: Wz=2.857*1.330*1.280*46.9=228.11kN/m
+X2: Wz=2.721*1.330*1.240*46.9=210.462kN/m
-X1: Wz=2.857*1.330*1.280*46.9=228.11kN/m
-X2: Wz=2.891*1.330*1.240*46.9=223.612kN/m
10)计算未修正前的风荷载Fz
66层高度为3.6m
屋面层考虑66层高的一半
+X1: Fz = Wz*3.6/2 = 228.11*3.6/2 = 410.598kN/m
+X2: Fz = Wz*3.6/2 = 210.462*3.6/2 = 378.832kN/m
-X1: Fz = Wz*3.6/2 = 228.11*3.6/2 = 410.598kN/m
-X2: Fz = Wz*3.6/2 = 223.612*3.6/2 = 402.501kN/m
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2.2 横向风基底弯矩计算
1) 计算Gry
2) 计算(BD)b
四个方向上的(BD)b一样
顶部高度的三分之一以上对应44层以上
计算得平均平面面积为(BD)b=46.9*46.9*22/22=2199.61m2
3) 计算Iv,h
He/H = 1,用公式3-3
Io,z = Iv,h = 0.087*(295.1/500)-0.11=0.092
4) 计算Mxx,base
2.3 顺向风基底弯矩计算
+Y1: M_(+y1y1)=∑〖F_(z,+x1)×Z_e 〗=7344197.907kN·m
+Y2: M_(+y2y2)=∑〖F_(z,+x2)×Z_e=〗 6826288.893kN·m
-Y1: M_(-y1y1)=∑〖F_(z,-x1)×Z_e 〗= 7344197.907kN·m
-Y2: M_(-y2y2)=∑〖F_(z,-x2)×Z_e 〗= 7252931.948kN·m
2.4 顺向风荷载的修正
本算例中,H>100m, H/[B,D]min >=5 且 Ny<0.5Hz,需要进行顺向风荷载的修正。
因为
X1: (Mx1x1, M-x1x1)max/(My2y2, M-y2y2)max =11986177.454/7344197.907
=1.653 m >= 1.5
X2: (Mx2x2, M-x2x2)max/(My1y1, M-y1y1)max =13440994.465/7252931.948
=1.830 m >= 1.5
理论上不能使用下式计算风荷载,需进行风洞试验,但在本文中为了使用该程序分析超高层,还是按照标准公式来进行计算。
修正后屋面层的单位高度风荷载
+X1: Wz=228.11*1.830 = 417.309kN/m
+X2: Wz=210.462*1.756 = 369.313kN/m
-X1: Wz=228.11*1.830 = 417.309kN/m
-X2: Wz=223.612*1.653 = 369.313kN/m
修正后的屋面层风荷载Fz
+X1: Fz = 410.598*1.830 = 744.045kN/m
+X2: Fz = 378.832*1.756 = 658.623kN/m
-X1: Fz = 410.598*1.830 = 744.045kN/m
-X2: Fz = 402.501*1.653 = 658.623kN/m
2. 5 扭矩计算
1)计算e
算例为矩形建筑,
X1: B/D=1, e1=±0.05B=±2.345
X2: B/D=1, e2=±0.05B=±2.345
2)计算扭矩
+X1: ΔTz=e1·Wz=2.345*417.309=978.590kN/m
+X2: ΔTz=e2·Wz=2.345*369.313=866.039kN/m
-X1: ΔTz=e1·Wz=2.345*417.309=978.590k kN/m
-X2: ΔTz=e2·Wz=2.345*369.313=866.039kN/m
取上面算得ΔTz的最大值,屋面层扭矩为978.590kN/m。
风振加速度的计算请看PPT,这里就省略一下了
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以上就是算例的全部内容!
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