ganggouren
（1）钢柱设计
计算模型考虑：
顶部的网架在其自身平面内的刚度可假定为无限大,类似刚性楼板的作用,把各个柱子连接成整体,但并不提供此结构的抗侧移刚度.网架起的作用是把各个柱子联系起来共同提供抗侧移刚度,结构总的侧移刚度为每根柱侧移刚度的和.
但对于单根柱来说在网架支座处并没有可靠的侧向支撑点,上端为自由端。
网架与钢柱的连接当然是铰接了，但问题的关键不在于此，关键在于该结构是属于有侧移结构，对于这种柱底与基础刚接的结构，由于柱顶有侧移，无论柱顶自由还是铰接，柱的计算长度系数均为2.0．按陈绍藩书中考虑，建议为2.6。
关于这个问题，最好的办法是把柱子和网架连在一个整体建模型计算。3d3s就可以！如果非要分开，就要试算好下部柱的刚度，然后带入网架支座约束计算，再反算回柱看其位移（柱顶位移和网架支座球位移）和强度是否满足规范要求。两者在柱顶的力和位移应一致的！柱子当然按悬臂计算！网架的支座与柱顶一般是靠螺栓连接，侧向力是靠摩擦力来传递的，并不能满足柱顶铰接的要求！
1.支座约束假定时，考虑下部支撑结构的情况，先初定一钢柱截面参数，计算出刚度值，折减后代入程序，分析设计后得到支座反力。在此得到X、Y、Z向三向反力值 用于设计钢柱的截面。那么作为钢柱来讲是一双向压弯构件，在计算假定时柱顶作何种约束假定比较符合实际？我本人认为如为独立柱支撑时，作为上端自由、下端固定;如为周边柱点支撑时上端为铰接、下端固定。不知道对不对？
2.参照压弯构件整体稳定计算公式，本人认为1.把两方向的等效弯矩系数都取为1.0较为安全;2.把作用在柱身上的水平均布风荷载形成的柱底最大弯矩与得到的网架计算出的同方向上最大反力（作为一集中力加于柱顶节点处）形成的弯矩进行叠加，得到等效柱端最大弯矩。代入压弯构件计算工具程序中（当然还要确定两方向计算长度，根据不同柱顶约束情况定）计算，确定截面，不知对不对？
你说的这种结构类似于钢柱钢网架的排架结构，大跨度厂房设计常常遇到，通常要求计算纵、横两个方向的排架，并将两方向的内力叠加确定柱截面，
叠加方法为：一方向内力＋另一方向弯矩的30％。 另外钢柱一端固接一端铰接计算长度系数为2。
H型钢柱确实需要处理，一般情况下按计算长度系数2.0计，它很难保证两个方向排架长细比都满足抗震规范的要求（120），我的处理方法是在H型钢柱平面外柱列加柱间支撑将其计算长度系数人为改为1.0，当然此柱列只计算横向排架即可。
另外“如为周边柱点支撑时上端为铰接、下端固定。”值的考虑一下，上端铰接即为网架支座对柱有约束，即网架可以抵抗由于风作用于柱的推力，网架靠什么来提供这个力？又传递到哪里了？因为网架只是传递力的不能自身消化。如果某方向其他柱刚度大，根据变形协调条件可以认为网架对柱有约束（靠摩察力）传递到刚度大的柱子。总之，个人也觉得比较模糊。另外，有时也碰到幕墙作用于柱的风推力，土建柱无法解决那么大的弯矩，让网架来抵消水平推力。个人觉得不行，但我的一个朋友说可以。（网架为平板网架）
网架对悬臂柱的影响也就是柱顶的轴力剪力和弯矩，网架支座一般不考虑弯矩，轴力也不在本贴的讨论范围，所以只说一下剪力，刚度的问题最终要转化到位移上来，支座位置的剪力要靠柱顶位移产生的反力来承担（滑动铰支座除外），这样既然有了剪力就能得出柱枯位移，那么也就不用麻烦的去考虑等效刚度的问题了，要不然的话就整体建模。
这个问题精确计算是很麻烦的，整体建模才行，并且网架的杆件要求基本是最终设计的截面，以保证刚度的一致，同时网架的支座约束条件对结构计算的影响也是不能忽略的。有人提出用等代法，等代梁的布置应考虑网架的布置形式，支座约束条件，同时还要保证刚度（网架刚度的计算需要适合的软件和工作量的）的近似，这些都是为了保证荷载的正确传递和水平力计算的准确，比较麻烦。通常设计是上下结构分开计算（特复杂的结构除外。网架就是一个空间双向桁架，普通的空间杆元软件都能计算，考虑下部结构的刚度和支座约束情况计算出反力，然后加到下部结构上，结构顶板厚为0（偏保守）来计算下部结构，网架杆件截面只要在正常的范围内，计算出的水平力差别不大，还要按网架规范考虑温度的影响。
1.网架对柱的影响：如果把网架考虑成完全刚性，则柱子的理论计算长度系数为0.7.如果网架对柱的约束小，则柱的计算长度系数大于0.7（实际设计取大于0.7，参考陈绍蕃著作）。
计算长度主要取决于柱的支撑体系和网架的水平刚度，从理论上讲支撑体系足够刚强的情况，网架水平刚度一般可以看柱无穷大（狭长的除外），网架的水平刚度可以计算出来，从经验讲，网架的水平刚度（以柱间支撑间距为跨度计算）大于所支撑的柱侧向刚度和的5倍，可以以为网架的水平刚度足够大，这时柱的面内侧向移动可以被限制（面外要么有支撑，要么是刚接梁，计算长度可以计算），支撑体系通过网架来保证其它柱的面内稳定，这时候计算长度可以按无侧移计算。固定铰和梁柱铰接是两个概念，网架与柱的连接一般都是铰接，通常偏安全计算，一般按悬臂计算，计算长度取2。规范提出的强弱支撑概念一般是基本刚性楼板或刚性水平支撑的前提，不仅要求柱间支撑有一定刚度和强度要求，水平支撑体系也是必须刚强的，保证水平力的传递。
底部固结，顶部与网架铰接的柱子平面内（平面内无支撑无刚接梁）的计算长度应该为2.03，整体结构有无侧移与网架本身刚度无关，只与柱子＋支撑（刚接梁）的刚度有关，网架本身的刚度一般为约束自身变形的能力，如果网架还需要对下部支撑结构单独提供约束能力（如柱子倾斜），则应该重新审视整体结构的可行性。
1、计算长度取2.03是常规的设计方法。但从结构理论上讲，网架是双向桁架，和梁还是不同的，网架两个方向都是有很大的水平刚度，可以传递水平荷载，如果网架周边和柱铰接连接，柱列双向都有刚强支撑，对网架和下部结构进行整体分析，柱的面内计算长度应该是小于2的，不设支撑的柱即使两端铰接（摇摆柱），结构也是稳定的，但这不属于常规的设计方法。
2、这种结构，举一个简单的例子，把网架等代为简支梁，从计 算角度来看，无论这个简支梁的截面多大，刚度多大，两边柱子的平面内计算长度还是2.03（从结构整体分析来说，就不是这样，由于双向柱间支撑的存在，网架很大的面内刚度，结构可能是无侧移的），除非柱子抗侧刚度大到能达到规范无侧移的条件，则可以按照无侧移条件来取其平面内计算长度，这不全对，网架和梁还是有区别的，将网架简化成梁时，梁应该是双向的，同时梁间应该有水平支撑，不然和实际就不太符合，因为梁的面外刚度和水平支撑比起来小的多。结构有无侧移和楼盖刚度关系很大的，因为实际设计中，不可能每个柱列都有刚性支撑，其它柱的侧移是通过刚性楼盖限制的，高钢规的有无侧移规定就是基于柱间支撑或者墙的刚度和面内刚度提出的。对于多高层钢结构来说，如果不计入面内刚度，只有所有柱列都有墙或者支撑才能做到无侧移，实际并不是这样。
3、屋盖的交叉支撑可以通过水平支撑杆作为其它梁的侧向支撑点，因为通常情况下交叉支撑的水平刚度都很大，从理论上说如果梁的水平刚度足够大，同样也可以作为不动点，即梁两端连在不动点上，其它梁或者柱通过支撑杆连到梁跨中的一些点上，此时梁需要的面外刚度有公式可以计算出来，但规范并没提到这些特殊结构的情况。
（2）支座设计
可以采用橡胶支座，支座上放置橡胶垫后即可假定为可动支座，可以水平移动并可转动。
要把计算模型中支座调整为可动支座，否则计算模型和实际设计的不符，就容易出现你这种情况
一般水平反力过大是因为把支座设为固定支座的缘故，如果设为绞接支座，网架挠度又太大
解决方法：
整体分析，或用弹簧支座来模拟下部的混凝土柱，也许水平反力会急剧下降。
或者，如果不影响整体的结构不变，释放水平力，看看支座位移如果不太大的话
用可动支座。
如果达到这样的水平推力的话，你下面的混凝土柱子截面应该在800mm左右，你再看下计算模型，是不是柱子刚度输得太大了。加上抗剪键是可以的，不过也得考虑网架支座的“十字”加劲板、过渡板与预埋板等处的焊缝是不是满足抗剪的要求。
问题：对于支座布置图时，程序中如何X/Y向的刚度如何是否默认定义的，是否需要考虑转角度等考虑？
支座条件说具体了，还与网架形式、网架下部结构等都有关，这方面，我还没有总结出一套系统的东西来，因此只能就事论事。
你所说的支座属于平板压力支座，采用该支座的前提是结构对水平变形不敏感，支座以传递竖向力为主，因此摩擦力不作为考虑因素，同时如果下部为混凝土结构，采用0.3的弹性刚度与该支座的状态比较接近；摩擦力与支座的弹性刚度还有不同之处在于，摩擦力不只与摩擦系数相关，还与支座压力有关，而网架的不同部位，竖向反力是不同的。
如果平板支座的水平弹性刚度按下部结构处理，则需将支座底板与过渡板焊劳，这时更不存在摩擦力的问题。
对于其他需求，则需采用其他种类的支座。
网架与下部结构整体计算时，本身已考虑了下部结构的刚度，如果柱顶水平力比较大，可以考虑将支座设为滑动的，这时不考虑下部结构的刚度，滑动支座在整体计算中可以设置一个上下铰接的短柱来代替。
前几天用MST2008做了个直径30米起拱的双层网壳，下弦是平的，支座为弹性支座，按实际情况输入下柱的截面规格和高度，程序自动计算下柱刚度（就因为这个原因还是比较喜欢用MST），上弦考虑了0.8的恒荷载，0.5的活荷载，下弦0.2的恒荷载，一开始输的砼柱是直径600的圆混凝土柱，水平力最大是150KN左右，后来一看输错了，原结构中是直径800的混凝土柱，修改后水平力是200KN左右，和Z向荷载基本上差不多大小了，把200KN的水平力加在混凝土柱头上计算配筋面积8500，原结构中有环形混凝土梁，柱子的长度是按环形砼梁以上2500mm的长度计算的，一看原图上混凝土柱配筋10000多。
由于该模型是静定结构（整体），需要严格控制每一道关键点，一处马虎就可能造成结构失败，比如柱顶的铰接支座承受水平力不足，比如钢管混凝土浇注存在问题造成承载力降低，比如柱脚或基础刚度下降，等等因素，造成施工难度加大。
如果想规避这种难度，就采用小弹性刚度的支座，代价是网架用钢量增大；采用橡胶垫板的方案是可行的，但是橡胶垫板的抗滑移控制不易做到，要采取加限位或增加聚四氟乙烯垫板等辅助措施。
一般弹性刚度取计算值的0.7左右，不按实际计算值取，是考虑留有余量的
1、在四周封闭的建筑上空施工的网架，网架为平板时，且周边有女儿墙时，一般都不考虑网架的风荷载作用的，有曲面造型时按建筑荷载规范处理，支座设计一般为弹性支座。
2、如果有一面或多面敞开的上空施工的网架，即使是平板网架仍需全面考虑风荷载，一般都按风吸力计算的，加的是负值，一定程度来说，对网架结构有利。
3、若是独立的基础支撑，比如收费站和加油站等，除了考虑网架上下弦的风荷载外，则还考虑了侧面风荷载对结构的影响。
结构设计中的弹性刚度是指支撑体系发生单位位移所需要的外力，即将支撑结构体系看成一个三向弹簧，因此弹性刚度包括三个内容：竖向支撑刚度；两个水平方向的剪切侧移刚度。
（3）屋面结构
结构找坡虽然会使网架杆件类型、螺栓球种类增加，但是却能够提高网架整体刚性，控制挠度。42米跨两坡5%坡度，支托高度最高达1050mm，小立柱会不会失稳，值得研究。48支托管用M20螺栓和球连接，当支托高度超过700mm时（以我的工程经验），在长期风荷载的作用下，支托螺栓会出现松动，有一个工程中的一个支托螺栓直接就断裂了（我分析可能是强风作用下长期摇动，以及螺栓根部承受弯矩过大），所以我现在通常不会让支托高度超过700mm，如果必须超过，我认为应该加大支托管管径，支托螺栓必须拧紧，让支托管管口和球严密贴合。杜绝由于支托管高度加工误差，现场安装人员为了让檩条处于同一水平而故意不将支托拧到位。还可以将支托管焊接于螺栓球上（球要预热，安装不方便，一般不用）。
补充一下,楼主算下来,网架最大竖向位移为132mm,实际安装好后,挠度有可能超过规范值,请楼主注意。很多时候实际情况比计算结果要差。同样，1050mm的支托管算下来受力可能是够的（对不起，我没有算），M20螺栓抗剪、抗拉都是够的，但是实际情况下还是有较大的隐患存在的。
平板网架支座约束一般以Z向约束居多，对于三向或者二向约束的支座节点，计算时需要考虑水平力，那些单向约束的支座节点可不考虑水平力（数值不详）
对于平板网架仅约束Z向，不需要考虑水平力，即使有水平力也不会很大，靠支座底板与过度板之间的摩擦力既可抵抗，如抵抗不住，是允许支座有微量的位移的。
MSGS上规定的平板网架的上限为700KN是指自动设计支座而言的。也就是说700KN以内的平板网架，程序设计的支座是没有问题的，大于这个上限他们不负则任的。这并不是指平板网架反力大于700KN就有问题，而国内能够自动设计支座的好象也就此一家。但MSGS设定了一个范围。
对与平板网架反力一般承压在600-700KN我觉的不应作为一个界限，因为很容易超过，对于工业厂房的中柱或悬挂吊车的平板网架其反力一般在1000KN—3000KN之间，同样可以用平板压力支座。只是按规范验算够即可。
（4）节点处理
螺栓球节点用于中小跨度的结构，焊接球用于大跨的结构。跨度48米，恒载0.3，活载0.5，风载0.6，你这个工程设计应该采用焊接空心球节点
在《网架结构设计与施工规程》JGJ-91规定中，针对屋盖结构，48米的跨度只是中跨度网架。设计网架节点要考虑很多实际情况，不能只是按跨度大小来定。相比较来说，螺栓球节点属栓接，安装方便。焊接球要求现场高空焊接，对于施工人员技术水平和焊接质量要求较高，施工难度大。
中跨（30米）以上最好用焊接球，螺栓球节点不稳定因素太多，加之质量控制手段相对落后
设计时应按螺栓球考虑，因为螺栓球压杆相对焊接球要大些，这样可以安全一些。焊接球与螺栓球部分相接部位要考虑焊接收缩的问题，一要控制杆件的下料，二要控制焊接与螺栓球的安装顺序及焊接顺序。个人认为最好不要设计成焊接球包围螺栓球或螺栓球包围焊接球的结构，可以做成平行的结构。
我觉得荷载的大小是决定采用何种节点形式的非常重要的因素。本人曾做过多次比较，相同跨度，如荷载过大，采用焊接球比较经济。
[1]从节点构造要求上来说,焊接空心球节点适合于各类网架结构形式和网架规范允许的各类开间跨度.对于螺栓球节点最好相邻杆件的内力差别不大,一般跨度大的网架邻杆件的内力差别比较大,若采用螺栓球节点会造成螺栓球过大使用钢量过大,所以相对来说采用焊接空心球节点更合适些.48米跨度不大,采用螺栓球节点也可以.
[2]从制作上来看,螺栓球制作往往存在比较大的误差,很难做到规范的要求.
[3]焊接空心球安装完毕无法拆卸.
螺栓球上连接其他构件，个人感觉还是用螺栓连接最好，因为螺栓球直径一般比较小，焊接的话焊缝长度也比较小。
焊接球与螺栓球的安全问题，同意楼上独孤雪的观点，我认为，螺栓球施工质量中很重要的一点就是螺栓的拧入程度是否达到要求，是否存在螺纹外漏的情况，同样，焊接球网架最重要的也是焊缝的质量。可是，这两个问题检查起来难度是有很大差别的，螺栓的拧入程度怎么样，观察就能看出来，而焊缝的探伤，即使按二级焊缝也才20%，检查起来比较困难。所以，从实际情况来说，螺栓球更容易控制施工质量。
《网壳结构技术规程》5.3.4 高强度螺栓的性能等级应按螺纹规格分别选用。对于M12～M36的高强度螺栓，其强度等级为10.9S；对于M39～M64的高强度螺栓，其强度等级为9.8S。螺栓的形式与尺寸应符合现行国家标准《钢网架螺栓球节点用高强度螺栓》GB/T 16939的要求。高强度螺栓经热处理后的受拉强度设计值，对10.9S，取430N/m^2，对9.8S，取385N/mm2；而表5.3.2 螺栓球节点零件推荐材料中有
20MnTiB，40Cr，35CrMo–螺纹规格M12～M24；
35VB，40Cr，35CrMo–螺纹规格M27～M36；
35CrMo，40Cr———–螺纹规格M39～M64；
并没有普照兄说的45#钢，螺栓球一般用45#钢。
对照：《网架结构设计与施工规程》JGJ 7-91中
第4.4.2条 螺栓球节点的钢管、封板、锥头和套筒宜采用国家标准《碳素结构钢》GB 700-88规定的3号钢或国家标准《低合金结构钢技术条件》GB 1591-88规定的16Mn钢，钢球宜采用国家标准《优质碳素结构钢钢号及一般技术条件》GB 699-88规定的45号钢，螺栓、销子或螺钉宜采用国家标准《合金结构钢技术条件》GB 3077-88规定的40Cr钢，40B钢或20MnTiB钢等。8.8s的螺栓可采用45号钢。产品质量应符合行业标准《钢网架螺栓球节点》JGJ 75.1-91的规定。
第4.4.4条 高强度螺栓应采用国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓》GB 1228-91规定的性能等级8.8s或10.9s,并符合国家标准《普通螺栓基本尺寸》GB 196-81粗牙普通螺纹的规定。
高强度螺栓经热处理后的受拉强度设计值：对40Cr、40B钢与20MnTiB钢，取为430N/mm2，对于45号钢，取为365N/mm2。
这两个标准是有区别的，《网壳结构技术规程》是针对网壳结构说的，《网架结构设计与施工规程》JGJ 7-91适用于工业与民用建筑屋盖及楼层的平板型网架结构（简称网架结构），其中屋盖跨度不宜大于120m，楼层跨度不宜大于40m。；个人觉得还是《网壳结构技术规程》还是比较科学的，至少它考虑了螺栓规格较大时，可靠度会降低的因素。
网壳结构技术规程之所以提到9.8s，而网架结构技术规程提到的是8.8s，是因为两个规程出台的年代不同，网壳规程是2003年的，在GB/T16939之后，9.8s是GB/T16939特别提出的等级，在该标准的相关资料中有说明，现在使用网架高强螺栓，应该以GB/T16939为准，这也是网壳规程与 网架规程对螺栓要求不同的主要原因。
（5）结果控制
当然是网架计算书中的设计值，短向跨度/250是满荷载下的挠度。
实际上计算书中的挠度值也不全对，因为计算书中提供的也往往是满荷载下的挠度值。
建议网架计算书中应分别标注自重下的挠度和屋面施工完毕的挠度以及满荷载挠度，挠度一般是考察网架结构的观感；但作为网架的承载指标时，建议不要控制网架的初始挠度（自重挠度），要重点关注网架屋面完成后的挠度与初始挠度的挠度差，这个差值一般能反应网架的真实承载能力。
我认为这个设计值应该是1.0恒+1.0活工况下的挠度计算值,而规程中规定的用短向跨度除以250得到的值是允许挠度极限值.
应该是网架测量时现状荷载条件下的理论计算值。因为计算书中的扰度都是最不利值，和安装完后的荷载条件一般是不同的，起码活载基本没有。规范的本意是控制安装精度，同等荷载条件下，实测不应大于理论的1.15倍，实测和理论计算相互印证
1.理论上网架的自重挠度是不含支托和檩条的；但一般支托和檩条对网架挠度影响不大，所以只要测量方便就行了，上不上都可以测量。
2.挠度测量当然 要用水准仪，水准仪不要放在网架上，对读数容易产生干扰，最好放在混凝土的台面上。
网架作为空间结构，与桁架等不同，测挠度最好先测量支座点标高，计算后得出网架的实际就位标高，然后按规范要求测量网架中部各挠度控制点的标高，测量时可以测量球的下部（或上部）或杆的中部都可以，注意要根据球径进行修正，得出球心标高值，该值与网架未变形状态下的标高值的差值，即为挠度。
3.我们测量挠度一般是在下面固定好水准仪，直接将钢尺从下弦球垂下拉紧，测量钢尺读数得出的，但钢尺读数要注意修正，与温度、风的大小都有关；如果风比较小的时候，下面加上弹簧秤，将支座点和中间点一起测是比较准的。
（6）计算软件计算对比
网架的水平力应该是很大的(水平约束没有释放),大跨度力更大,
网架单独计算时支座弹性刚度的取值将直接影响水平力的大小
当考虑温度应力时,水平力更大.水平约束释放后,水平力不见了,
或采用网架默认支座水平力很小,但是水平的位移还是存在的,
并没有因为水平力的消失或减少而减少.3D3S计算时考虑的是
周边XY方向被约束的情况.网架自身的的内力产生的应变回传到
支座，所以3D3S的力大。用3D3S计算时应考虑单面的水平约束释放。
3D3S，MST，SFCAD等设计的基本默认假定都是不同的，设计时必须注意。
建议重新建模,单面释放水平约束，这样做更符合实际情况，理论上混凝土柱顶
不能成为刚性支座。
（7）网架构件制作
杆件拼接要求：
（8）网架材料篇：
一、杆件
|
圆钢管直径 |
常用壁厚 |
圆钢管直径 |
常用壁厚 |
|
48 |
3.5 |
140 |
4、4.5 |
|
60 |
3 、3.5 |
159 |
5、6、7、8 |
|
75.5 |
3.75 |
180 |
8、10、12 |
|
88.5 |
4 |
219 |
8、10、12、14 |
|
114 |
4 |
Q235钢化学成分
|
牌号 |
统一数学代号 |
等级 |
厚度(或直径)/mm |
脱氧方法 |
化学成分（质量分数）/%，不大于 |
||||
|
C |
Si |
Mn |
P |
S |
|||||
|
Q235 |
U12355 |
B |
– |
F、Z |
0.20 |
0.35 |
1.40 |
0.045 |
0.045 |
20#钢化学成分
|
牌号 |
统一数学代号 |
化学成分，% |
|||||
|
C |
Si |
Mn |
Cr |
Ni |
Cu |
||
|
不大于 |
|||||||
|
20 |
U20202 |
0.17~0.23 |
0.17~0.23 |
0.17~0.23 |
0.25 |
0.30 |
0.25 |
Q345钢化学成分
|
牌号 |
等级 |
化学成分，% |
||||||||||
|
C |
Si |
Mn |
P、S |
Nb |
V |
Ti |
Cr、Cu |
Ni |
N |
Mo |
||
|
Q345 |
B |
≤0.2 |
≤0.5 |
≤1.7 |
0.035 |
0.07 |
0.15 |
0.2 |
0.30 |
0.5 |
0.012 |
0.10 |
Q235、20#、Q345钢力学性能
|
牌 |
等级 |
抗拉 强度 MPa |
下屈服强度RcL/ MPa |
断后 |
冲击试验 |
|||
|
壁厚/mm |
温度/℃ |
吸收能力 KV2/J |
||||||
|
≤16 |
＞16~30 |
＞30 |
||||||
|
不小于 |
不小于 |
|||||||
|
Q235 |
B |
370~500 |
235 |
225 |
215 |
25 |
+20 |
27 |
|
20 |
— |
≥410 |
245 |
235 |
225 |
20 |
— |
— |
|
Q345 |
470~630 |
345 |
325 |
295 |
20 |
+20 |
34 |
|
